Tutorial Pompa. Unit pemompaan
Pompa- mesin untuk menciptakan aliran tekanan media cair. Saat mengembangkan sistem dan jaringan hidrolik, pemilihan dan penggunaan pompa yang tepat memungkinkan kita memperoleh parameter yang ditentukan untuk pergerakan cairan dalam sistem hidrolik. Dalam hal ini, desainer perlu mengetahuinya fitur desain pompa, sifat dan karakteristiknya. Pada bagian ini Anda dapat mendownload secara gratis dan tanpa registrasi buku tentang sentrifugal, baling-baling, pompa roda gigi dan ventilator.
Nama:Pompa, kipas angin, kompresor: Buku teks untuk spesialisasi teknik tenaga panas di universitas. | |
Cherkassky V.M. | |
Keterangan:Klasifikasi, dasar-dasar teori, karakteristik, metode pengendalian, desain dan masalah pengoperasian mesin untuk memasok cairan dan gas yang digunakan dalam energi dan industri lainnya dipertimbangkan. | |
Tahun penerbitan: 1984 | |
Tampilan: 36579 | Unduhan: 6834 | |
Nama:Pompa roda gigi untuk mesin pemotong logam. | |
Rybkin E.A., Usov A.A. | |
Keterangan:Buku ini berisi analisis teoritis dan penelitian eksperimental metode perhitungan dan desain pompa hidrolik roda gigi yang digunakan pada mesin pemotong logam bertenaga hidrolik. | |
Tahun penerbitan: 1960 | |
Tampilan: 35392 | Unduhan: 893 | |
Nama:Pompa, kipas angin dan kompresor Panduan belajar untuk perguruan tinggi. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Sherstyuk A.N. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Keterangan:Buku ini menguraikan dasar-dasar teori, perhitungan dan pengoperasian mesin sudu - pompa, kipas dan kompresor. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Tahun penerbitan: 1972 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Fitting, perangkat yang dipasang di cabang |
Cabang umum |
|||
1. Penukar panas dua pipa (“pipa dalam pipa”) |
||||
2. Katup biasa |
||||
3. Belokan tajam |
||||
4. Putaran halus |
||||
5. Pintu masuk pipa |
||||
6. Keluar dari pipa |
||||
7. Ekspansi yang tiba-tiba |
||||
8. Kontraksi tiba-tiba |
||||
9. Bingung |
||||
10. Penyebar |
||||
11. Gulungan |
||||
12. Penukar panas shell dan tabung |
||||
13. Aliran Q, m3/jam |
||||
14. Panjang cabang l, m |
||||
15. Penandaan pemasangan tangki penerima, m |
||||
16. Tekanan bebas pada titik konsumsi, H, m |
Karakteristik resistensi lokal
Penukar panas dua pipa (“pipa dalam pipa”): cabang 3, panjang bagian pertukaran panas - 1,8 m, jumlah bagian - 4.
Balik gagal:
cabang 1, sudut 90º,
cabang 1, sudut 90º,
cabang 2, sudut 90º,
cabang 3, sudut 90º,
cabang 3, sudut 90º,
cabang 3, sudut 90º,
cabang 3, sudut 90º,
cabang 3, sudut 90º,
cabang 3, sudut 90º,
cabang 3, sudut 90º,
cabang 3, sudut 90º.
Pintu masuk pipa:
cabang umum, sudut masuk 0°,
cabang umum, sudut masuk 0°,
cabang 1, sudut masuk 0°,
cabang 3, sudut masuk 0°.
Keluar dari pipa:
cabang umum, sudut keluar 0°,
cabang 1, sudut keluar 0º,
cabang 2, sudut keluar 0º,
cabang 3, sudut keluar 0º.
Ekspansi mendadak:
cabang umum, diameter tangki ekspansi dр = 0,6 m.
Kontraksi tiba-tiba:
cabang 2, diameter tangki ekspansi dр = 0,6 m.
Penyebar:
cabang 2, sudut bukaan = 60º.
4. Perhitungan karakteristik hidrolik rangkaian
Perhitungan parameter hidrolik rangkaian diperlukan untuk menentukan biaya energi untuk memindahkan fluida dan memilih mesin hidrolik standar (pompa).
1 Perhitungan diameter pipa
Skema teknologi yang diberikan berisi wadah yang terletak di berbagai ketinggian, pompa sentrifugal dan pipa bercabang yang kompleks dengan katup penutup dan kontrol terpasang di atasnya dan termasuk sejumlah hambatan lokal. Disarankan untuk memulai perhitungan dengan menentukan diameter pipa menggunakan rumus:
di = √ 4Qi /(πw) , (1)
dimana Qi adalah laju aliran medium untuk setiap cabang, m3/s;
wi - kecepatan fluida, m/s.
Untuk mencari laju aliran pada cabang umum Q0, m3/jam, gunakan rumus berikut:
di mana Qi adalah laju aliran dari cabang yang bersangkutan, m3/jam.
Q0 = Q1 + Q2 + Q3 = 100 + 200 + 50 = 350 m3/jam.
Untuk melakukan perhitungan, laju aliran Qi diubah dari m3/jam ke m3/s:
Q0 = 350 m3/jam = 350/3600 = 0,097 m3/dtk,
Q1 = 100 m3/jam = 100/3600 = 0,028 m3/dtk,
Q2 = 200 m3/jam = 200/3600 = 0,056 m3/dtk,
Q3 = 50 m3/jam = 50/3600 = 0,014 m3/s.
Dalam prakteknya, untuk media yang dipompa dengan pompa, disarankan untuk mengambil nilai kecepatan ekonomis sebesar ≈ 1,5 m/s.
Diameter pipa sepanjang cabang dihitung dengan menggunakan rumus (1):
d1= (4 0,028)/(π 1,5) = 0,154 m = 154 mm,
d2= (4 0,056)/(π 1,5) = 0,218 m = 218 mm,
d3= (4 0,014)/(π 1,5) = 0,109 m = 109 mm,
d0= (4 0,097)/(π 1,5) = 0,287 m = 287 mm.
Berdasarkan nilai di yang dihitung, diameter pipa standar terdekat dсti dipilih sesuai dengan GOST 8732 - 78 untuk pipa baja canai panas mulus.
Untuk cabang pertama, pipa baja canai panas mulus dengan diameter luar 168 mm, dengan ketebalan dinding 5 mm, terbuat dari baja 10, diproduksi sesuai dengan grup B GOST 8731 - 74:
Pipa 168x 5 Gost 8732 - 78
B10 Gost 8731 - 74
Untuk cabang kedua, pipa baja canai panas mulus dengan diameter luar 245 mm, dengan ketebalan dinding 7 mm, terbuat dari baja 10, diproduksi sesuai dengan grup B GOST 8731 - 74:
Pipa 245x 7 Gost 8732 - 78
B10 Gost 8731 - 74
Untuk cabang ketiga, pipa baja canai panas mulus dengan diameter luar 121 mm, dengan ketebalan dinding 4 mm, terbuat dari baja 10, diproduksi sesuai dengan grup B GOST 8731 - 74:
Pipa 121x5 Gost 8732 - 78
B10 Gost 8731 - 74
Untuk cabang umum, pipa baja canai panas mulus dengan diameter luar 299 mm, dengan ketebalan dinding 8 mm, terbuat dari baja 10, diproduksi sesuai dengan grup B GOST 8731 - 74:
Pipa 299x 8 Gost 8732 - 78
B10 Gost 8731 - 74.
Perhitungan diameter dalam di, mm, dilakukan sesuai dengan rumus:
di = Di - 2 b, (3)
dimana Di adalah diameter luar pipa yang bersangkutan, m;
b - tebal dinding, m.
d0 = 299-2 8 = 283 mm = 0,283 m,
d1 = 168-2 5 = 158 mm = 0,158 m,
d2 = 245-2 7 = 231 mm = 0,231 m,
d3 = 121-2 4 = 113 mm = 0,113 m.
Karena diameter dalam pipa standar berbeda dari nilai yang dihitung menggunakan rumus (1), maka kecepatan aliran fluida perlu diperjelas w, m/s, dengan menggunakan rumus:
wi = 4·Qi/(π·d2сti), (4)
di mana dсi adalah diameter internal standar yang dihitung untuk setiap cabang pipa, m;
Qi adalah laju aliran medium untuk setiap cabang, m3/s.
w0 = (4 · 0,097)/(π · (0,283)2) = 1,54 m/s,
w1 = (4 · 0,028)/(π · (0,158)2) = 1,43 m/s,
w2 = (4 · 0,056)/(π · (0,231)2) = 1,34 m/s,
w3 = (4 · 0,014)/(π · (0,113)2) = 1,4 m/s.
2 Kehilangan tekanan dalam pipa
Kerugian head dibagi menjadi kerugian gesekan sepanjang dan kerugian lokal. Kerugian gesekan Δhi, m, terjadi pada pipa lurus dengan penampang konstan dan timbul sebanding dengan panjang pipa. Mereka ditentukan dengan rumus:
Δhtrain i = λi · (li/di) · (wi2/2g) (5)
dimana λi adalah koefisien kerugian gesekan tak berdimensi sepanjang (koefisien Darcy);
g - percepatan jatuh bebas, m/s2.
Koefisien Darcy λi ditentukan oleh rumus universal A.D. Altshul:
λi = 0,11 (Δi /di + 68/Rei)0,25, (6)
dimana Δi adalah kekasaran ekuivalen absolut, bergantung pada kondisi pipa;
Rei - bilangan Reynolds.
Kami memilih kekasaran absolut pipa sebesar 0,2 mm untuk pipa baja yang telah digunakan dengan sedikit korosi.
Bilangan Reynolds Re dihitung menggunakan rumus berikut:
Rei = (wi · di · ρ)/μ = (wi · di)/ν, (7)
di mana wi adalah kecepatan aliran fluida melalui pipa yang bersangkutan, m/s;
di adalah diameter dalam pipa yang bersangkutan, m;
ρ - massa jenis cairan, kg/m3;
μ - viskositas dinamis, Pa s,
ν - viskositas kinematik, m2/s.
Kerugian lokal disebabkan oleh hambatan hidrolik lokal, yaitu perubahan lokal pada bentuk dan ukuran saluran sehingga menyebabkan deformasi aliran. Ini termasuk: belokan tajam pada pipa (siku), belokan halus, saluran masuk dan keluar pipa, muai dan kontraksi yang tajam (tiba-tiba), pengacau, diffuser, kumparan, penukar panas, katup, dll.
Kehilangan tekanan lokal Δhм.с. i, m, ditentukan dengan rumus Weisbach sebagai berikut:
Δhм.с.i = ∑ξi (wi2/2g), (8)
dimana ξi adalah koefisien resistansi untuk berbagai jenis resistansi lokal.
Setelah menghitung komponen kehilangan tekanan, total kerugian Δhi, m, ditentukan oleh cabang sesuai dengan rumus:
Δhi = Δhtrain i + Δhm.s. saya, (9)
dimana Δhtrain i - kerugian gesekan, m;
Δhм.с. i - kerugian akibat resistensi lokal, m.
Npenuh i = Δho + Δhi + Hi + zi, (10)
dimana Hi adalah tekanan bebas pada titik konsumsi, m;
zi - tanda untuk pemasangan tangki penerima, m.
3 Perhitungan hambatan hidrolik sepanjang cabang umum
3.1 Kehilangan kepala akibat gesekan
Untuk percabangan umum pipa, bilangan Reynolds ditentukan dengan rumus (7):
Reо = (1,54 · 0,283)/(1,01 · 10-6) = 431505.
λо = 0,11 · (0,0002/0,283 + 68/431505)0,25 = 0,019.
Δhtrain = 0,019 · (1,5/0,283) · (1,54)2/(2 · 9,81) = 0,012 m.
pompa tekanan pipa hidrolik
4.3.2 Perhitungan kerugian akibat resistensi lokal
Dua pintu masuk ke pipa dengan tepi tajam: ξin = 0,5.
Dua katup normal ketika terbuka penuh, dengan diameter internal (dianggap sebagai diameter nominal) 283 mm. Karena GOST tidak menunjukkan diameter bersyarat ini dan, oleh karena itu, koefisien resistansi katup ventilasi, interpolasi digunakan untuk menemukannya. Dalam hal ini, ξventilasi = 5,234.
Saluran keluar pipa: ξout = 1.
Ekspansi yang tiba-tiba.
Koefisien resistansi dipilih tergantung pada rasio luas penampang tangki ekspansi dan pipa serta bilangan Reynolds.
Rasio luas penampang yang ditemukan ditemukan melalui rasio kuadrat diameter yang sesuai:
F0/Fр = (d0/dр)2 = (0,283/0,6)2 = 0,223.
Dengan bilangan Reynolds 431505 dan perbandingan luas 0,223, koefisien drag
ξekst = 0,65.
Untuk cabang umum, kehilangan tekanan total akibat hambatan lokal Δhм.с.о, m, dihitung menggunakan rumus (8):
Δhм.с.о = (2 · 0,5 + 2 · 5,234 + 1+ 0,65) · (1,54)2/(2 · 9,81) = 1,59 m.
Total kerugian Δho, m, pada cabang umum menurut rumus (9):
Δho = 0,012 + 1,59 = 1,602 m.
4 Perhitungan hambatan hidrolik untuk 1 cabang
4.1 Kehilangan head akibat gesekan
Untuk cabang pertama pipa, bilangan Reynolds ditentukan dengan rumus (7):
Re1 = (1,43 · 0,158)/(1,01 · 10-6) = 223704.
λ1 = 0,11 · (0,0002/0,158 + 68/223704)0,25 = 0,022.
Kerugian gesekan dihitung dengan menggunakan rumus (5):
Δhtrain1 = 0,022 · (4/0,158) · (1,43)2/(2 · 9,81) = 0,058 m.
4.2 Perhitungan kerugian akibat resistensi lokal
Mari kita tentukan koefisien resistansi untuk sejumlah jenis resistansi lokal.
2. Dua putaran tajam pipa (siku) dengan sudut putar 90°: ξkol= 1.
3. Dua katup normal ketika terbuka penuh, dengan diameter internal (dianggap sebagai lubang nominal) 158 mm. Karena GOST tidak menunjukkan diameter bersyarat ini dan, oleh karena itu, koefisien resistansi katup ventilasi, interpolasi digunakan untuk menemukannya. Dalam hal ini, ξventilasi = 4,453.
Saluran keluar pipa: ξout = 1.
Untuk cabang pertama, kehilangan tekanan total akibat hambatan lokal Δhм.с.1, m, dihitung menggunakan rumus (8):
Δhм.с.1 = (0,5 + 2 1 + 4,453+ 1) (1,43)2/(2 9,81) = 0,829 m.
Kita menentukan total kerugian Δh1, m, pada cabang pertama menggunakan rumus (9):
Δh1 = 0,058 + 0,829 = 0,887m.
Kami menentukan tekanan total Npenuh i, m, yang diperlukan untuk mensuplai cairan melalui cabang menggunakan rumus (10):
Npenuh 1 = 1,602 + 0,887 + 3 + 2 = 7,489 m.
5 Perhitungan hambatan hidrolik untuk 2 cabang
5.1 Kehilangan kepala akibat gesekan
Untuk cabang kedua pipa, bilangan Reynolds ditentukan dengan rumus (7):
Re2 = (1,34 · 0,231)/(1,01 · 10-6) = 306475.
λ2 = 0,11 · (0,0002/0,231 + 68/306475)0,25 = 0,02.
Kerugian gesekan dihitung dengan menggunakan rumus (5):
Δhtrain 2 = 0,02 · (8/0,231) · (1,34)2/(2 · 9,81) = 0,063 m.
5.2 Perhitungan kerugian akibat resistensi lokal
Mari kita tentukan koefisien resistansi untuk sejumlah jenis resistansi lokal.
Kontraksi tiba-tiba.
Koefisien resistansi dipilih tergantung pada rasio luas penampang tangki ekspansi dan pipa, serta bilangan Reynolds.
F2/Fр = (d2/dр)2 = (0,0231/0,6)2 = 0,148; Re = 306475>10000 : ξin menyempit = 0,45.
Katupnya normal ketika terbuka penuh, dengan diameter dalam (dianggap sebagai lubang nominal) 231 mm. Karena GOST tidak menunjukkan diameter bersyarat ini dan, oleh karena itu, koefisien resistansi katup ventilasi, interpolasi digunakan untuk menemukannya. Dalam hal ini, ξvent = 4,938.
3. Putaran tajam pipa (siku) dengan sudut putar 90° : ξkol = 1.
Penyebar.
Koefisien resistansi diffuser ξdiff dihitung menggunakan rumus berikut:
ξdif = λi/(8 sin(α/2)) [(F2′/F2)2 - 1]/ (F2′/F2)2 + sinα [(F2′/F2) - 1]/ (F2 ′/F2 ), (11)
dimana F2 adalah luas penampang pipa sebelum pemuaian, m2;
F2′ - luas penampang pipa setelah ekspansi, m2;
α - sudut bukaan diffuser;
λi - Koefisien Darcy. Dihitung untuk bagian pipa dengan penampang F2 yang lebih kecil (sebelum pemuaian).
Kami menerima diameter pipa setelah ekspansi secara mandiri, memilih diameter standar yang diperlukan dari Gost.
Kami menerima pipa baja canai panas mulus dengan diameter luar 273 mm, dengan ketebalan dinding 7 mm, dari baja 10, diproduksi sesuai dengan grup B GOST 8731-74:
Pipa 237x7 Gost 8732-78
B10GOST 8731-74.
d2′ = 273 - 2 7 = 259 mm = 0,259 m.
Mengganti nilai F1/F0 sama dengan itu (d1/d0)2, kita mendapatkan:
ξdif = λ2 /(8 sin(α/2)) [ (d2′ /d2)4 - 1]/(d2′ /d2)4 + sin(α) [(d2′ /d2)2 -1 ]/( d2′ /d2)2 = 0,02/(8 sin(60°/2)) ((0,259/0,231)4 - 1)/(0,2590/0,231)4 + sin(60° )·((0,259/0,231)2 - 1)/ 0,259/0,231)2 = 0,18.
5. Keluaran dari pipa : ξout = 1.
Untuk cabang kedua, kehilangan tekanan total akibat hambatan lokal Δhм.с. 2 dihitung menggunakan rumus (8):
Δhм.с.2 = (0,45 + 4,938 + 1 + 0,18 + 1) · (1,34)2/(2 · 9,81) = 0,69 m.
Total kerugian Δh2, m, pada cabang kedua ditentukan menurut rumus (9):
Npenuh2 = 1,602 + 0,756 + 4+ 3 = 9,358 m.
6 Perhitungan hambatan hidrolik untuk 3 cabang
6.1 Kehilangan head akibat gesekan
Untuk cabang ketiga pipa, bilangan Reynolds ditentukan dengan rumus (7):
Re3 = (1,4 · 0,113)/(1,01 · 10-6) = 156634.
λ3 = 0,11 · (0,0002/0,113 + 68/156634)0,25 = 0,024.
Mari kita tentukan bilangan Reynolds pada ν = 1,31·10-6 m2/s menggunakan rumus (7):
Ret = (1,4 0,113)/(1,31 10-6) = 120763.
λt = 0,11 · (0,0002/0,113 + 68/120763)0,25 = 0,0242.
Kerugian gesekan dihitung dengan menggunakan rumus (5):
Δhtrain3 = 0,024 · (10/0,113) · (1,4)2/(2 · 9,81) + 0,0242 · (1/0,113) · (1,4)2/(2 · 9,81) = 0,234 m.
6.2 Perhitungan kerugian akibat resistensi lokal
Mari kita tentukan koefisien resistansi untuk sejumlah jenis resistansi lokal.
Pintu masuk ke pipa yang ujungnya tajam: ξin = 0,5.
2. Delapan putaran tajam pipa (siku) dengan sudut putar 90°: ξkol = 1.
2. Katup normal ketika terbuka penuh, dengan diameter dalam (dianggap sebagai lubang nominal) 113 mm. Karena GOST tidak menunjukkan diameter bersyarat ini dan, oleh karena itu, koefisien resistansi katup ventilasi, interpolasi digunakan untuk menemukannya. Dalam hal ini, ξventilasi = 4,243.
Penukar panas “pipa-dalam-pipa” dengan cairan yang mengalir melalui pipa internal.
Resistansi dihitung menggunakan rumus:
Δhт = λт · (Ltr/dtr) · (w2tr/2g) · m1 + ξ1 · (w2tr/2g) · m2, (12)
dimana suku pertama adalah kerugian gesekan,
dimana m1 adalah jumlah bagian pertukaran panas langsung; yang kedua adalah kerugian akibat hambatan lokal karena belokan halus, ξ1 adalah koefisien hambatan belokan mulus 180°; m2 - jumlah putaran.
Koefisien hambatan untuk putaran mulus 180° ξ1 dihitung dengan rumus:
ξ1 = ξ1′ α°/90°, (13)
dimana ξ1′- diambil tergantung pada perbandingan d3/2 R0 = 0,6: ξ1′ = 0,44.
ξ1 = 0,44 180°/90°=0,88.
Kami menghitung resistansi penukar panas menggunakan rumus (12):
Δhт = 0,0242 · (1,8/0,113) · ((1,4)2/(2 · 9,81)) · 4 + 0,88 · ((1,4)2/(2 · 9, 81)) 3 = 0,418 m.
Saluran keluar pipa: ξout = 1.
Untuk cabang ketiga, total kehilangan tekanan akibat hambatan lokal Δhм.с.3 dihitung menggunakan rumus (8):
Δhм.с.3 = (0,5 + 8 1+ 4,243) (1,4)2/(2 9,81) + 0,418 = 1,691 m.
Total kerugian Δh3, m, pada cabang ketiga ditentukan menurut rumus (9):
Npenuh3 = 1,602 + 1,925 + 2 + 6 = 11,53 m.
4.7 Memilih mesin hidrolik standar
Untuk memilih mesin hidrolik sentrifugal (pompa), perlu ditetapkan kinerja dan tekanan yang harus diberikan.
Untuk memastikan laju aliran cairan yang ditentukan ke semua titik konsumsi, kinerja pompa harus memenuhi kondisi tersebut
Qus = ∑ Qi , (14)
kami = maks (Npenuh). (15)
Produktivitas total Q = 350 m3/jam.
Untuk memenuhi kondisi (15), perlu untuk memilih area dengan tekanan tertinggi yang diperlukan dengan membandingkan berbagai opsi, berdasarkan pasokan wajib laju aliran yang diperlukan dan tekanan bebas yang diperlukan. Area dengan tekanan tertinggi yang dibutuhkan diambil sebagai area dasar, dan ini akan menentukan tekanan pompa. Tekanan yang diperlukan untuk memilih pompa adalah Hpump = Hmax = Hfull 3 = 11,53 m.
Cabang-cabang yang tersisa dapat diubah menjadi diameter pipa yang lebih kecil untuk mengoptimalkan biaya pipa, berdasarkan kondisi:
Npenuh1 = Npenuh2 =...= Npenuh. (16)
Dalam kebanyakan kasus, perhitungan ulang seperti itu tidak dilakukan, dan pemenuhan kondisi (16) dicapai dengan menciptakan resistansi lokal tambahan pada input bagian yang sesuai, sebagai aturan, dengan memasang katup kontrol.
Saat memilih pompa, juga diperhitungkan bahwa mode pengoperasian pompa yang diperlukan (aliran dan tekanan) harus berada dalam kisaran pengoperasian karakteristiknya.
Berdasarkan perhitungan parameter hidrolik skema teknologi, pompa yang dipilih sesuai dengan karakteristik ini adalah pompa kantilever horizontal dengan dukungan pada bodi grade K 200 - 150 - 250. Dengan menggunakan karakteristik grafis, kami mengklarifikasi kebenarannya dari pilihan pompa.
Untuk pompa ini:
Pompa K 200 - 150 - 250 menghasilkan aliran 315 m3/jam, produktivitasnya akan sedikit lebih tinggi - 20 m Solusi untuk masalah ini dapat berupa penggunaan efek pengatur katup penutup (katup dipasang pada pipa) atau pemasangan tangki (cadangan) tambahan, yang karena tekanan tambahan kolom cairan, akan menghaluskan atau menghilangkan sepenuhnya perbedaan antara tekanan yang diperlukan dan tekanan yang diberikan oleh pompa. Pompa kantilever K Tujuan Pompa sentrifugal kantilever satu tahap tipe K dengan suplai cairan aksial horizontal ke impeler dirancang untuk memompa air bersih (kecuali air laut) dengan pH = 6-9, suhu 0 hingga 85 ° C dalam kondisi stasioner (menggunakan a segel kelenjar ganda dengan pasokan air hingga 105°C) dan cairan lain yang serupa dengan air dalam hal kepadatan, viskositas dan aktivitas kimia, mengandung inklusi padat dengan volume tidak lebih dari 0,1% dan ukuran hingga 0,2 mm. Digunakan dalam sistem utilitas air, untuk irigasi, irigasi dan drainase. Keterangan Pompa kantilever, dari sudut pandang hidrolik, merupakan jenis pompa sentrifugal yang khas, yang elemen kerjanya adalah roda sentrifugal. Roda sentrifugal terdiri dari dua piringan, di antaranya, menghubungkannya menjadi satu struktur, terdapat bilah-bilah yang melengkung mulus ke arah yang berlawanan dengan arah putaran roda. Pada saat roda berputar, setiap partikel zat cair yang berada di dalam roda terkena gaya sentrifugal yang berbanding lurus dengan jarak partikel dari pusat roda dan kuadrat kecepatan sudut putaran roda. Di bawah pengaruh gaya ini, cairan dikeluarkan ke dalam pipa tekanan dari impeler, akibatnya ruang hampa tercipta di tengah roda, dan peningkatan tekanan tercipta di bagian periferalnya. Pergerakan zat cair melalui pipa hisap terjadi karena adanya perbedaan tekanan di atas permukaan bebas zat cair di tangki penerima dan di daerah tengah roda yang terdapat ruang hampa. Pada pompa tipe K, torsi disuplai dari poros motor listrik ke poros pompa melalui kopling elastis. Desain pompa menurut rakitan segel ditentukan oleh suhu dan tekanan air pada saluran masuk pompa. Segel kelenjar tunggal tidak dilengkapi dengan cairan penghalang. Ketika suhu air di atas 85°C atau ketika tekanan absolut di saluran masuk di bawah atmosfer, air penghalang disuplai ke segel kelenjar ganda dengan tekanan melebihi tekanan cairan sebelum segel sebesar 0,5-1 kgf/cm2. Cairan penghalang (air) disuplai ke jalan buntu ke dalam segel kelenjar ganda. Jumlah normal kebocoran air eksternal adalah hingga 3 l/jam; cairan harus merembes melalui segel untuk melumasi permukaan segel. Kelompok pompa kantilever mencakup pompa besi cor satu tahap sentrifugal dengan suplai cairan satu arah ke impeler. Roda pompa semacam itu terletak di ujung poros (konsol) yang dipasang pada bantalan rumah pompa atau motor listrik. Untuk pengoperasian pompa sentrifugal yang benar dan pemilihannya saat membuat berbagai instalasi dan stasiun pemompaan, perlu diketahui bagaimana parameter utama pompa berubah. kondisi yang berbeda pekerjaan mereka. Penting untuk memiliki informasi tentang perubahan tekanan H, konsumsi daya N dan efisiensi pompa ketika pasokan Q berubah. Pemilihan pompa untuk skema teknologi tertentu dibuat dari katalog berdasarkan perhitungan parameter hidrolik skema teknologi. Saat memilih pompa, perlu diingat bahwa mode pengoperasian pompa yang diperlukan (aliran dan tekanan) harus berada dalam kisaran pengoperasian karakteristiknya. Bibliografi 1. Bashta T. M. Hidraulik, mesin hidrolik dan penggerak hidrolik. M.: Teknik Mesin, 1982. Shlipchenko Z. S. Pompa, kompresor dan kipas. Kyiv, Technika, 1976. Petunjuk pendidikan dan metodologi untuk implementasi pekerjaan kursus dalam disiplin "Pompa dan Kompresor" untuk siswa spesialisasi 17/05: Dzerzhinsk, 1995. Pemilihan pompa untuk skema teknologi tertentu untuk siswa spesialisasi 17.05.: Dzerzhinsk, 1995. Penamaan Nama Dokumentasi Gambar perakitan Penyegelan cincin Roda kerja